久青草视频_1000部啪啪毛片免费看_国产精品极品露脸清纯_黄网站色成年片在线观看

免責(zé)聲明：本文援引自網(wǎng)絡(luò)或其他媒體，與揚(yáng)鍛官網(wǎng)無關(guān)。其原創(chuàng)性以及文中陳述文字和內(nèi)容未經(jīng)本站證實(shí)，對(duì)本文以及其中全部或者部分內(nèi)容、文字的真實(shí)性、完整性、及時(shí)性本站不作任何保證或承諾，請(qǐng)讀者僅作參考，并請(qǐng)自行核實(shí)相關(guān)內(nèi)容。揚(yáng)州鍛壓\揚(yáng)州沖床\揚(yáng)鍛\yadon\沖床廠家\壓力機(jī)廠家\鍛造廠家\

轉(zhuǎn)發(fā)自：第２３卷第６期 塑性工程學(xué)報(bào) Ｖｏｌ．２３　Ｎｏ．６

２０１６年１２月 ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＰＬＡＳＴＩＣＩＴＹ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｄｅｃ．　２０１６ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００７－２０１２．２０１６．０６．００９

作者：（山東科技大學(xué)機(jī)械電子工程學(xué)院，青島　２６６５９０）　蘇春建１　閆楠楠２　張曉東４　陸　順５

（山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，青島　２６６５９０）　王清３

該張量影響Ｏ點(diǎn)材料的塑性［６－７］。從式（４）可以看出影響變形區(qū)靜水壓力的因素，可通過以下途徑來提高靜水壓力：１）增大σｙ，主要是通過增大頂件反力；２）增大σＮ，主要是通過在一定程度上減小凸凹模間隙；３）增大σｖｘ＋σｖｙ，通過增大壓邊力Ｐｖ 來實(shí)現(xiàn)；４）采用最佳壓邊圈齒形內(nèi)角 α。由圖１可知：

Ｐｖｘ＋Ｐｖｙ＝Ｐｖ（ｃｏｓα＋ｓｉｎα）

　　取極值：令ｄ（Ｐｖｘ＋Ｐｖｙ）＝０，得：ｄα （５）

Ｐｖ（ｃｏｓα－ｓｉｎα）＝０ （６）

　　因?yàn)椋瑝哼吜Γ校?一定，所以，ｃｏｓα－ｓｉｎα＝０， α＝π／４

２　厚板精沖的有限元模擬仿真分析

２．１　有限元模型的建立

在有限元模擬過程中，為保證有限元模型精確描述精沖過程，又能保證模擬結(jié)果的正確性，根據(jù)實(shí)際條件做簡化處理，因此把精沖過程作為軸對(duì)稱問題來研究［８－９］。圖４為精沖過程的有限元模型，采用Ｖ形齒圈是精沖與普通沖裁最顯著的區(qū)別之一，以點(diǎn)劃線為對(duì)稱軸，為了節(jié)省時(shí)間和計(jì)算機(jī)內(nèi)存，只選取工件的１／２模型進(jìn)行模擬分析，將板料設(shè)置塑性體，其他工件視為剛性體（即不變形體），忽略模具的變形。

圖４　精沖過程的有限元模型

Ｆｉｇ．４　Ｆｉｎｉｔｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｆｉｎｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ本文有限元模擬選用直徑Φ２０ｍｍ、板厚８ｍｍ的ＡＩＳＩ－２０鋼為研究對(duì)象，其他參數(shù)如下。

１） 模擬幾何參數(shù)：凹模外直徑Φ５０ｍｍ，模具間隙０．５ｍｍ，模具圓角０．０３ｍｍ，板料厚度８ｍｍ，

Ｖ形齒圈速度２ｍｍ·ｓ－１，凸模速度１ｍｍ·ｓ－１。

２） 摩擦系數(shù)的選擇：由于是冷沖壓，設(shè)置冷摩擦系數(shù)為０．１２；板料與其他零件的接觸容差為

０．００１。

３） 網(wǎng)格劃分：板料作為塑性體分析，采用四節(jié)點(diǎn)單元。塑性剪切區(qū)域集中在模具刃口之間極窄的區(qū)域內(nèi)，因此，在模具間隙處還需對(duì)網(wǎng)格進(jìn)行局部細(xì)化。

４） 邊界條件的設(shè)定：沖裁方向是沿Ｙ軸負(fù)方向，在Ｘ方向上不允許發(fā)生金屬流動(dòng)，把配料的軸對(duì)稱面設(shè)為Ｘ方向固定不動(dòng)。

５） 沖裁力是選用壓力機(jī)和設(shè)計(jì)模具的重要依據(jù)之一，影響沖裁力的因素主要包括：材料機(jī)械性能及其厚度、零件尺寸、模具幾何參數(shù)等。由于精沖是在三向受力狀態(tài)下進(jìn)行沖裁的，變形抗力要比普通沖裁大得多，因此精沖總壓力為：

　　其中： ＦＺ＝Ｆ＋ＦＹ＋ＦＦ （７）

Ｆ＝１．２５Ｌｔτｂ ＝Ｌｔσｂ （８）

ＦＹ＝（０．３－０．６）Ｆ （９）

ＦＦ＝Ａｐ （１０）

式中　ＦＺ———精沖總壓力

　　　Ｆ———沖裁力

　　　ＦＹ———壓料力

　　　ＦＦ———頂（推）件板的反頂力

　　　Ｌ———剪切輪廓線長

　　　ｔ———材料厚度

　　　τｂ———材料的抗剪強(qiáng)度

　　　σｂ———材料的抗拉強(qiáng)度

　　　Ａ———精沖零件的承壓面積

　　　ｐ———單位面積反壓力，取２０～７０ＭＰａ

２．２　應(yīng)力分析

圖５是凸模壓入板料不同位置時(shí)各階段的等效應(yīng)力分布情況。

從圖５可以看出，雙側(cè)齒圈壓邊方式下的剪切區(qū)內(nèi)等效應(yīng)力分布較為廣泛，主要集中在剪切區(qū)域的模具刃口連線附近以及Ｖ形齒圈內(nèi)側(cè)附近，在剪切變形中，材料水平方向的橫向流動(dòng)受到Ｖ形齒圈的阻礙作用，對(duì)成形中翹曲抑制作用明顯，且能夠增加剪切區(qū)域內(nèi)的壓應(yīng)力值，使得材料的塑性增加，有利于精沖變形的進(jìn)行。

從沖裁成形前期可以看出，由于頂件板的作用，遠(yuǎn)離刃口連線附近的應(yīng)力也較大，這樣就能有效抑制沖裁時(shí)所產(chǎn)生的彎曲，隨著凸模的下行剪切區(qū)域面積逐漸減小，等效應(yīng)力也隨之降低，但是由于在沖裁成形過程中不可避免的出現(xiàn)加工硬化現(xiàn)象，變形區(qū)的等效應(yīng)力依舊很大。

沖裁成形中變形區(qū)的最大等效應(yīng)力隨凸模下行變化曲線如圖６所示。在沖裁成形前期，遠(yuǎn)離刃口連線附近的應(yīng)力較大，有效抑制沖裁時(shí)所產(chǎn)生的彎曲。隨著凸模壓入量的增加，變形區(qū)的等效應(yīng)力呈明顯減小的趨勢(shì)，并逐漸趨于一個(gè)定值。

圖５　等效應(yīng)力分布圖

ａ）凸模下降１ｍｍ；ｂ）凸模下降２ｍｍ

ｃ）凸模下降４ｍｍ；ｄ）凸模下降５ｍｍ

Ｆｉｇ．５　Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ　ｓｔｒｅｓｓ

圖６　最大等效應(yīng)力與凸模壓入量關(guān)系曲線

Ｆｉｇ．６　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｃｕｒｖｅ　ｏｆ　ｍａｘｉｍｕｍ　ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ　ｓｔｒｅｓｓａｎｄ　ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｕｎｃｈ　ｉｎ　ｐｌａｔｅ

２．３　應(yīng)變分析

圖７是凸模壓入板料不同位置時(shí)各階段的等效應(yīng)變分布情況。

從圖７中可以看出，等效應(yīng)變分布與等效應(yīng)力相似，主要集中在模具刃口連線附近，沖裁初期模具刃口應(yīng)變分布較小，隨著凸模壓入量增加模具刃口連線附近局部剪切區(qū)的應(yīng)變較大，說明板料在精沖變形中是在剪切狀態(tài)下進(jìn)行，有利于板料塑性流動(dòng)。與等效應(yīng)力最大區(qū)別是在非變形區(qū)板料的等效應(yīng)變幾乎為０。

圖８為沖裁成形中變形區(qū)的最大等效應(yīng)變隨凸模下行的變化曲線圖。從圖中可知，隨著凸模壓入

圖７　等效應(yīng)變分布圖

ａ）凸模下降１ｍｍ；ｂ）凸模下降２ｍｍ

ｃ）凸模下降４ｍｍ；ｄ）凸模下降５ｍｍ

Ｆｉｇ．７　Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ　ｓｔｒａｉｎ量的增加，變形區(qū)的等效應(yīng)變呈先增大后減小的趨勢(shì)。

２．４　靜水應(yīng)力分析

靜水應(yīng)力（即平均應(yīng)力）對(duì)板料的塑性成形性能非常重要，靜水壓力對(duì)抑制剪切區(qū)以外的材料流動(dòng)有很大作用［１０］。圖９是齒圈壓入量對(duì)靜水壓力影響的變化曲線圖，從圖中可以看出，靜水壓力隨著齒圈壓入量的增加而增大，當(dāng)齒圈全部壓入板料之

圖８　最大等效應(yīng)變與凸模壓入量關(guān)系曲線

Ｆｉｇ．８　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｃｕｒｖｅ　ｏｆ　ｍａｘｉｍｕｍ　ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ　ｓｔｒａｉｎａｎｄ　ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｕｎｃｈ　ｉｎ　ｐｌａｔｅ

后，齒圈附近區(qū)域的靜水壓力最大，其值約為－１０２ＭＰａ。隨著遠(yuǎn)離齒圈，靜水壓力雖然不斷減小，但在整個(gè)精沖變形區(qū)內(nèi)靜水壓力依然較大，有助于板材塑性的發(fā)揮，從而獲得質(zhì)量更佳的沖裁件。

圖９　齒圈壓入量對(duì)靜水壓力的影響

Ｆｉｇ．９　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｇｅａｒ　ｒｉｎｇ　ｉｎ　ｐｌａｔｅｏｎ　ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ

圖１０是凸模壓入量對(duì)靜水壓力影響的變化曲線，從圖中可以看出，沖裁初期，在塑性變形區(qū)形成較大的靜水壓力，有利于材料的進(jìn)一步變形，當(dāng)凸模下行５０％以后，剪切變形區(qū)內(nèi)的靜水壓力逐漸減小，拉應(yīng)力逐漸增大，靜水壓力隨凸模壓入量的增加呈減小趨勢(shì)。剪切區(qū)的拉應(yīng)力容易導(dǎo)致裂紋的產(chǎn)生及擴(kuò)展，因此靜水壓力對(duì)沖裁成形非常重要。

圖１０　凸模壓入量對(duì)靜水壓力的影響

Ｆｉｇ．１０　Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｕｎｃｈ　ｉｎ　ｐｌａｔｅｏｎ　ｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ

２．５　材料流動(dòng)分析

圖１１是在雙側(cè)齒圈壓邊方式下的材料流動(dòng)狀態(tài)圖。材料流動(dòng)速度用矢量方式表示，材料在各個(gè)時(shí)刻的流動(dòng)方向可以由速度矢量箭頭清楚地顯示，速度的大小用不同的箭頭顏色表示。由于精沖的落料部分可以視為理想剛性區(qū)，對(duì)其中的材料視為靜止，因此不對(duì)落料區(qū)域作考慮。

圖１１　材料流動(dòng)圖

ａ）凸模下行０．５ｍｍ；ｂ）凸模下行１ｍｍ；ｃ）凸模下行２ｍｍ

Ｆｉｇ．１１　Ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｆｌｏｗ

在沖裁初期，如圖１１ａ所示，凸模下壓量較小，材料在三向壓應(yīng)力狀態(tài)下產(chǎn)生流動(dòng)渦流，此時(shí)的金屬流動(dòng)速度較慢，凸模下行一段距離后，如圖１１ｂ、圖１１ｃ所示，此時(shí)材料受三向壓應(yīng)力作用，抑制非變形區(qū)材料向變形區(qū)轉(zhuǎn)移。當(dāng)凸模下行至中后期時(shí)，凸模壓入量加大，凸緣部分以剛性體狀態(tài)繼續(xù)下移，由于在中后期壓應(yīng)力作用減小，材料轉(zhuǎn)移速度增大，在模具刃口附近金屬內(nèi)部晶粒變形加大，纖維變形加劇，這時(shí)極易出現(xiàn)裂紋，因此金屬材料流動(dòng)規(guī)律的研究對(duì)于沖裁成形具有重要意義。

２．６　板厚對(duì)雙側(cè)齒圈壓邊精沖的影響

板厚是影響厚板精密沖裁的主要因素之一，在實(shí)際生產(chǎn)加工中，不同制件對(duì)板厚的要求也不同，因此需考慮多種板厚的分析，本文分別對(duì)６、８、１０和１２ｍｍ厚的板材進(jìn)行有限元模擬分析，相對(duì)間隙保持不變，分析模擬后的沖裁力曲線和斷面情況，總結(jié)出沖裁力隨板厚變化的規(guī)律，為實(shí)際生產(chǎn)中的模具設(shè)計(jì)和設(shè)備選擇提供理論幫助。

圖１２是沖裁后不同板厚的斷面狀況，從圖中可以看出，４種不同板厚的板料沖裁完成后，斷面狀況都不相同，光亮帶（光亮帶主要是產(chǎn)生塑性剪切的材料在和模具側(cè)面接觸中被模具側(cè)面擠壓而形成的光亮垂直的斷面，即圖中斷面上部較光滑的部分）隨著板厚的增加有所減少，由６ｍｍ的５０％減小到１２ｍｍ的３０％左右，斷裂帶（斷裂帶是由刃口處的微裂紋在拉應(yīng)力的作用下不斷擴(kuò)展而形成的斷裂面，斷面粗糙，即圖中斷面下部較粗糙的部分）的長度增加。

圖１２　不同板厚的斷面質(zhì)量

ａ）６ｍｍ板厚；ｂ）８ｍｍ板厚；ｃ）１０ｍｍ板厚；ｄ）１２ｍｍ板厚

Ｆｉｇ．１２　Ｓｈｅａｒｉｎｇ　ｓｅｃｔｉｏｎ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｓｈｅｅｔ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓｅｓ

３　實(shí)驗(yàn)結(jié)果

實(shí)驗(yàn)通過精沖模具沖制不同板厚（６，８，１０和１２ｍｍ）的鋼板，驗(yàn)證雙側(cè)齒圈壓邊的模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性。將本次實(shí)驗(yàn)獲得制件（圖１３）與模擬結(jié)果相比可以得出，實(shí)驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果基本相一致，如圖１４所示。

圖１３　沖裁件試樣圖

Ｆｉｇ．１３　Ｓａｍｐｌｅｓ　ｆｉｇｕｒｅ　ｏｆ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｐａｒｔｓ

圖１４　模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)照

Ｆｉｇ．１４　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｓｉｍｕｌａｔｅｄ　ａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ

由圖１３實(shí)驗(yàn)所得制件和圖１４模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)照可以看出，沖裁力隨著厚板厚度的增大而增大，經(jīng)過雙側(cè)齒圈壓邊精密沖裁的沖裁力在比普通沖裁并沒有大多少（＜２５％）的情況下斷面質(zhì)量較好，斷裂帶也能夠得到改善，圓角及毛刺都較小，制件結(jié)果較為理想。

４　結(jié)　論

１） 采用雙側(cè)齒圈壓邊成形的方法可以一次得到斷面光潔的沖裁件，且斷面質(zhì)量較高。

２） 在沖裁過程中，模具刃口附近首先出現(xiàn)最大應(yīng)力，增加剪切區(qū)域內(nèi)的壓應(yīng)力值，使得材料的塑性增加，有利于精沖變形的進(jìn)行，隨著凸模壓入量的增加，變形區(qū)的等效應(yīng)力呈明顯減小的趨勢(shì)，等效應(yīng)變呈先增大后減小的趨勢(shì)。

３） 在雙側(cè)齒圈壓邊沖裁過程中，靜水壓力提高了金屬的流動(dòng)塑性，沖裁中后期壓應(yīng)力作用減小，材料轉(zhuǎn)移速度增大，在模具刃口附近金屬內(nèi)部晶粒變形加大，纖維變形加劇，這時(shí)極易出現(xiàn)裂紋。

４） 采用雙側(cè)齒圈壓邊時(shí)，沖裁件斷面質(zhì)量隨著板厚的增加有降低趨勢(shì)，沖裁力隨著板厚的增加而增大，但間隙在一定范圍內(nèi)對(duì)沖裁力影響不大。

參考文獻(xiàn)

［１］ Ｋｏｚｏ　Ｏｓａｋａｄａ．Ｓｔａｔｅ－ｏｆ－ｔｈｅ－ａｒｔ　ｏｆ　ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　ｆｏｒｇｉｎｇ　ｉｎＪａｐａｎ［Ｃ］．Ｔａｋａｓｈｉ　Ｉｓｈｉｋａｗａ．Ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ

１１ｔｈ　Ａｓｉａｎ　Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ　ｏｎ　Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ　Ｆｏｒｇｉｎｇ．Ｋｙｏｔｏ：Ｔｈｅ　Ｊａｐａｎ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｆｏｒ　Ｔｈｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｏｆ　Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ，２０１０：

２６－３１

［２］ 國家自然科學(xué)基金委員會(huì)工程與材料科學(xué)部．機(jī)械工程學(xué)科發(fā)展戰(zhàn)略報(bào)告（２０１１－２０２０）［Ｍ］．北京：科學(xué)出

版社，２０１０

［３］ 林忠欽，李淑慧．汽車板精益成形技術(shù)［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，２００９

［４］ 康鳳．厚板沖裁過程的模擬仿真及其參數(shù)化設(shè)計(jì)［Ｄ］．重慶：重慶大學(xué)，２００５

［５］ 李傳民．ＤＥＦＯＲＭ５．０３金屬成形有限元分析實(shí)例指導(dǎo)教程［Ｍ］．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，２００７

［６］ 彭群，趙彥啟，李榮洪，等．強(qiáng)力壓邊精沖技術(shù)的數(shù)值模

擬［Ｊ］．鍛壓技術(shù)，２００４．２９（４）：２３－２５

［７］ 權(quán)國政，周杰，佟瑩，等．基于數(shù)值模擬的厚板沖裁變形機(jī)理研究［Ｊ］．金屬鑄鍛焊技術(shù)，２００８．３７（１５）：１０－１３

［８］ Ｒｉｄｂａ　Ｈａｍｂｌｉ．Ｆｉｎｉｔｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｆｉｎｅ　ｂｌａｎ－

ｋｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ　ｕｓｉｎｇ　ａｐｒｅｓｓｕｒｅ－ｄｅｐｅｎｄｅｎｔ　ｄａｍａｇｅｍｏｄｅｌ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏ－ｇｙ，２０１１．１１６（２－３）：２５２－２６４

［９］ Ｚｈａｏ　Ｚｈｅｎ，Ｚｈｕａｎｇ　Ｘｉｎｃｕｎ，Ｘｉｅ　Ｘｉａｏｌｏｎｇ．Ａｎ　ｉｍｐｒｏｖｅｄｕｃｔｉｌｅ　ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ　ｆｏｒ　ｆｉｎｅ　ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｈａｎｇｈａｉ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｓｃｉｅｎｃｅ），

２００８．１３（６）：７０２－７０６

［１０］ Ｆａｎ　Ｗ　Ｆ，Ｌｉ　Ｊ　Ｈ．Ａｎ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｄａｍａｇｅ　ｏｆＡＩＳＩ－１０４５ａｎｄ　ＡＩＳＩ－１０２５ｓｔｅｅｌｓ　ｉｎ　ｆｉｎｅ－ｂｌａｎｋｉｎｇ　ｗｉｔｈｎｅｇａｔｉｖｅ　ｃｌｅａｒａｎｃｅ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒ－ｉｎｇ　Ａ，２００９．４９９：２４８－２５１

（上接第２３頁）

［３］ Ｅｎｇｅｌ　Ｕ，ＭｅＸｎｅｒ　Ａ，Ｇｅｉｇｅｒ　Ｍ．Ａｄｖａｎｃｅｄ　ｃｏｎｃｅｐｔ　ｆｏｒ

ｔｈｅ　ＦＥ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｔａｌ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ　ｆｏｒ　ｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｉｃｒｏｐａｒｔｓ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｆｉｆｔｈ

ＩＣＴＰ，Ｏｈｉｏ，１９９６：９０３－９０７

［４］ 郭斌，龔峰，單德彬．微成形摩擦研究進(jìn)展［Ｊ］．塑性工

程學(xué)報(bào)，２００９．１６（４）：１４６－１５１

［５］ 周健，王春舉，單德彬，等．鋁合金微型齒輪等溫精密微成形工藝研究［Ｊ］．塑性工程學(xué)報(bào)，２００５．１２（ｚ１）：３６－３９

［６］ Ｃｈａｎ　Ｗ，Ｆｕ　Ｍ，Ｙａｎｇ　Ｂ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｓｉｚｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｉｎ　ｍｉｃｒｏ－ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　ｐｕｒｅ　ｃｏｐｐｅｒ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　＆Ｄｅ－ｓｉｇｎ，２０１１．３２（７）：３７７２－３７８２

［７］ 單德彬，袁林，郭斌，等．精密微塑性成形技術(shù)的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)［Ｊ］．塑性工程學(xué)報(bào)，２００８．１５（２）：４６－５３

［８］ Ｃａｏ　Ｊｉａｎ，Ｚｈｕａｎｇ　Ｗｅｉｍｉｎ，Ｌｉｎ　Ｊｉａｎｇｕｏ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆａ　ＶＧＲＡＩＮ　ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　ＣＰＦＥ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｉｎ　ｍｉｃｒｏｆｏｒｍｉｎｇａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｉｎｔ．Ｊ．Ａｄｖ．Ｍａｎｕｆ．Ｔｅｃｈｎｏｌ．，２０１０．４７：

９８１－９９１

［９］ 李仕成，陳澤中，王東峰，等．Ｇｒａｐｈｉｔ－ｉｃ涂層模具微擠壓成形及數(shù)值模擬［Ｊ］．塑性工程學(xué)報(bào)，２０１４．２１（６）：３８－

４１